Kapasitas boiler bed terfluidisasi sirkulasi (CFB) terus meningkat. Kapasitas terpasang unit-unit tersebut telah mencapai 350 MW. Saat ini, beberapa produsen boiler telah merancang unit berkapasitas 600 MW. Pada saat yang sama, seiring dengan peningkatan kapasitas unit secara berkelanjutan, semakin mendesak untuk meningkatkan efisiensi boiler (menurunkan suhu gas buang) dan menekan investasi. Mengingat kedua persyaratan tersebut, dibandingkan dengan pemanas udara pra-pemanas tipe tabung yang banyak digunakan pada unit berkapasitas kecil, pemanas udara pra-pemanas regeneratif putar lebih banyak diterapkan pada unit dengan kapasitas di atas 100 MW. Keunggulan yang jelas serta daya tarik pemanas udara pra-pemanas regeneratif putar dalam hal dimensi dan biaya menentukan bahwa teknologi ini akan menjadi pilihan utama untuk aplikasi di masa depan.

Namun, dibandingkan dengan boiler batu bara bubuk dengan desain campuran yang seimbang secara tradisional, tekanan udara masuk pada boiler CFB jauh lebih tinggi. Hal ini tidak hanya meningkatkan beban tekanan pada sistem, tetapi juga berpotensi meningkatkan laju kebocoran udara pada pemanas udara awal. Oleh karena itu, untuk lebih mampu menyesuaikan diri dengan kondisi yang keras ini, pemanas udara awal harus dirancang secara khusus. Selain itu, dalam pemilihan dan perancangan pemanas udara awal yang dilengkapi dengan desulfurisasi (SO ₂ ) dan denitrifikasi (NO ₂ ) pada sistem hulu, karakteristik yang dapat dicuci dari elemen pertukaran panas harus dipertimbangkan untuk lebih mencegah efek samping dari batu kapur atau amonia yang terlepas dan terbawa dalam gas buang terhadap pemanas udara.

1.2. Makna model

30,5 (G) V(H) N(A,S,F) (T,Q,C) (1500)

30,5 ------ nomor urut area aliran rotor

G -----G merujuk pada penukar panas gas buang; jika tidak ada komponen ini, maka yang dimaksud adalah pemanas udara awal.

V ------- V mewakili susunan vertikal poros rotor; H mewakili susunan horizontal poros rotor

N (A, S, F) ---- N menunjukkan bahwa pelat sektor dan pelat penyegelan aksial tidak dapat disesuaikan; A menunjukkan bahwa pelat sektor ujung panas dapat disesuaikan dalam dua posisi; S menunjukkan bahwa pelat sektor ujung panas dapat disesuaikan melalui pelacakan otomatis; F menunjukkan bahwa sensor ujung panas dapat disesuaikan.

T. Q, C – bentuk pemanas udara awal (jika tidak ada komponen ini, maka dibagi menjadi dua bagian; T terdiri dari tiga bagian; Q terdiri dari empat bagian; C berupa selubung cincin)

1500 -- tinggi total elemen pertukaran panas (mm)

1.3. Penataan pemanas udara awal untuk boiler CFB

Gambar 5-1 menunjukkan tata letak umum boiler CFB alholmen beserta aliran gas buang, termasuk kipas dan pemanas udara awal berputar.

Untuk peralatan ventilasi, meskipun unit tersebut hanya dilengkapi dengan satu pemanas udara awal, semua kipas pada saluran udara dan aliran gas buang memiliki konfigurasi ganda, sebagai berikut:

1.3.1. 2 set kipas udara primer sentrifugal (PA) untuk menyediakan udara pengfluidisasi. Untuk mengurangi daya kipas dan meningkatkan efisiensi, kedua set kipas tersebut diatur dan dioperasikan bersama dengan kipas tekan paksa.

1.3.2. 2 set kipas aliran aksial satu tahap dengan bilah yang dapat disesuaikan, yang menyediakan udara sekunder dan udara pembakaran berlebih.

1.3.3.2 Digunakan sepasang kipas aliran aksial dua tahap dengan bilah yang dapat disesuaikan untuk pembuangan gas buang.

Gambar 5-1 Tata letak umum boiler CFB tipikal (termasuk pemanas udara putar)

2. Indeks kinerja dan kondisi desain pemanas udara awal boiler CFB

2.1. Indeks kinerja pemanas udara (ditentukan oleh pengguna)

2.1.1. Suhu.

2.1.2. Resistensi.

2.1.3. Laju kebocoran udara.

2.2. Kondisi desain (dengan mempertimbangkan faktor-faktor berikut)

2.2.1. Tekanan udara dan gas buang serta perbedaan tekanan antara aliran udara asap.

2.2.2. Jenis bahan bakar, kecenderungan penyumbatan oleh abu, dan kemudahan pencucian.

2.2.3. Desain dengan perawatan rendah.

2.2.4. Investasi awal dan biaya operasional diminimalkan.

2.3. Desain pemanas awal udara putar VN dengan empat kompartemen

2.3.1. Suhu, tahanan, dan laju kebocoran udara pada pemanas awal udara:

2.3.1.1. Suhu. Karena penurunan suhu gas buang sebagian besar dicapai dengan meningkatkan lebih lanjut kinerja perpindahan panas pada pemanas udara, alih-alih dengan menurunkan suhu gas buang masuk ke pemanas udara, pemanas udara regeneratif putar lebih kompetitif. Pada saat yang sama, volume dan massa pemanas udara regeneratif putar jauh lebih kecil, sehingga biayanya pun berkurang secara signifikan.

2.3.1.2. Resistansi. Resistansi pemanas udara pra langsung memengaruhi konsumsi daya kipas. Oleh karena itu, kinerja pemanas udara pra akan berdampak besar terhadap operasi ekonomis seluruh unit.

Hambatan pada pemanas udara pra dapat dikurangi dengan memperbesar luas aliran dan menurunkan kecepatan aliran, sehingga konsumsi daya kipas dapat ditekan. Karena permukaan perpindahan panas yang kompak dan tingkat hambatan yang rendah pada pemanas udara pra regeneratif berputar, seiring dengan terus meningkatnya kapasitas unit dan menurunnya suhu gas buang, pemanas udara pra regeneratif berputar secara bertahap telah menjadi skema pilihan. Sebagai contoh, pada proyek Alholmen, tingkat hambatan dan suhu gas buang pada pemanas udara berputar lebih rendah.

Saat melakukan perhitungan pemilihan tipe pemanas awal udara putar dan menentukan ukuran akhirnya (yaitu diameter rotor), perlu diperhatikan bahwa pada setiap dinding pemanas awal udara silo ditambahkan sebesar 1/2 (diameter rotor meningkat sekitar 5%), sehingga hambatan alirannya berkurang sekitar 20%. Oleh karena itu, konsumsi daya kipas dapat dikurangi secara signifikan. Namun, perlu dipertimbangkan bahwa setelah meningkatkan tipe pemanas awal udara, laju kebocoran udara dan konsumsi daya kipas pemanas awal udara akan menurun, sementara investasi peralatan juga akan meningkat sedikit.

2.3.1.3. Laju kebocoran udara. Pengendalian kebocoran udara pada pemanas awal udara putar sangat penting. Untuk mengimbangi kebocoran udara pada pemanas awal udara, aliran udara masuk ke pemanas awal udara serta konsumsi daya kipas tiup paksa harus ditingkatkan. Pada pemanas awal udara putar, sebagian besar kebocoran udara terjadi akibat udara yang bocor langsung masuk ke dalam gas buang melalui celah segel. Gambar 5-2 menunjukkan jalur kebocoran udara yang khas pada pemanas awal udara putar dengan dua kompartemen.

2.3.2. Tekanan gas buang dan perbedaan tekanan antara sisi udara dengan sisi gas buang pada pemanas awal udara boiler CFB. Dibandingkan dengan boiler batu bara bubuk tradisional, tekanan udara yang disuplai ke boiler CFB jauh lebih tinggi. Seiring meningkatnya tekanan aliran udara, kekuatan struktural dan kekakuan pemanas awal udara dituntut jauh lebih besar daripada peralatan sejenis pada boiler batu bara bubuk biasa. Komponen penopang beban bagian atas pemanas awal udara harus diperkuat ketebalannya secara tepat guna memastikan kekuatan dan kekakuan yang memadai.

Poin penting lainnya dalam perancangan pemanas awal udara multi-kompartemen adalah bahwa tekanan yang bekerja pada bagian atas dan bawah pemanas awal udara serta aliran yang melewati pemanas tersebut berbeda; oleh karena itu, momen lentur yang dihasilkan oleh perbedaan tekanan tersebut pada rotor pemanas awal udara harus dipertimbangkan secara menyeluruh. Sebagian dari gaya dalam saluran udara pemanas awal udara dapat diseimbangkan dengan baik, sehingga desain pemanas awal udara yang disebutkan di atas dapat disederhanakan dengan memanfaatkan karakteristik tegangan struktural dari pemanas awal udara empat kompartemen.

Selisih tekanan antara sisi udara dan gas buang pada pemanas udara meningkat seiring dengan meningkatnya tekanan di sisi udara. Tabel 5-1 menunjukkan hasil perbandingan antara selisih tekanan gas buang pada ujung panas dan tingkat kebocoran udara desain pada pemanas udara untuk boiler berbahan bakar batu bara yang dikeringkan menjadi bubuk yang tipikal serta untuk boiler CFB alholmen yang membakar gambut.

Tabel 5-1: Perbandingan tingkat desain perbedaan tekanan dan laju kebocoran udara antara boiler berbahan bakar batu bara bubuk dan boiler CFB

Jenis unit		Ketel batu bara bubuk	CFB
Situs aplikasi		Khas	Alhomens
kondisi kerja		100%MCR	100%MCR
Bahan bakar		Batubara desain	Gambut
Jenis pemanas udara awal		Tri-section	Quarter-section
Keseimbangan tekanan lapisan panas (kPa)	Udara sekunder/gas buang	2.9	8.1
	Udara primer/udara sekunder	6.2	7.7
	Udara primer/kimia gas buang	9.1	15.8
Tingkat kebocoran （ %)		5.72	5

Perlu dicatat bahwa hingga saat ini, perbedaan tekanan antara sisi udara primer dan sisi gas buang pada boiler CFB Alholmen merupakan yang terbesar (15,8 kPa), yaitu sekitar 17 kali lipat dibandingkan dengan boiler batu bara bubuk pada umumnya (9,1 kPa).

Selain itu, perbedaan tekanan antara udara sekunder dan gas buang pada boiler CFB alholmen adalah 8,1 kPa, yang merupakan 2,8 kali lipat dari perbedaan tekanan pada boiler batu bara bubuk tipikal, dan hanya 11% lebih kecil daripada perbedaan tekanan antara udara primer dan gas buang (9,1 kPa) pada pemanas udara pada boiler batu bara bubuk tipikal.

Dapat dilihat dari data pada Tabel 5-1 bahwa laju kebocoran udara desain pada pemanas udara awal boiler CFB alholmen lebih rendah daripada pada pemanas udara awal boiler batu bara bubuk tradisional.

Jelas bahwa, untuk memenuhi persyaratan desain yang ketat di atas, perlu dilakukan peningkatan yang signifikan terhadap sistem penyegelan pada pemanas udara pada boiler batu bara bubuk tradisional. Sebagai contoh, pemanas udara yang umum digunakan pada boiler batu bara bubuk tradisional diubah menjadi desain empat kompartemen, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 5-3. Keunggulan terbesar dari pemanas udara empat kompartemen ini adalah pengaturan kompartemen udara primer bertekanan tinggi di antara dua kompartemen udara sekunder, sehingga mampu mengatasi perbedaan tekanan yang besar antara sisi udara primer dan sisi gas buang.

2.3.3. Jumlah strip penyegelan dalam pasangan penyegelan. Sebelum tahun 1970-an, jumlah kompartemen rotor pada semua pemanas udara hampir tidak pernah melebihi 24, yang berarti sudut masing-masing kompartemen rotor tidak kurang dari 15. Seperti ditunjukkan pada Gambar 5- 4. Ruang rotor yang disebutkan di atas membentuk pasangan penyegelan dengan sebuah pelat berbentuk kipas yang memiliki lebar tetap. Dengan demikian, hanya satu diafragma radial dan strip penyegelan dari rotor yang melewati pelat sektor tersebut pada setiap saat, yang dikenal sebagai penyegelan tunggal.

Pada akhir dekade 1960-an, Howden merupakan produsen pemanas awal udara profesional pertama di dunia yang mengusulkan penggunaan teknologi baffle segel yang dapat disesuaikan untuk mengatasi peningkatan celah segel pada ujung panas serta area kebocoran yang disebabkan oleh deformasi “jamur” pada rotor akibat suhu tinggi. Namun, pengalaman operasi jangka panjang menunjukkan bahwa laju kebocoran udara pada pemanas awal udara dengan pelat segel yang dapat disesuaikan akan meningkat tajam selama masa operasi unit. Sebagaimana ditampilkan pada kurva sebelumnya dalam Gambar 5-5, laju kebocoran udara pada pemanas awal udara dua kompartemen dengan pelat sektor yang dapat disesuaikan umumnya akan meningkat dua kali lipat setelah 2–3 tahun beroperasi.

Dengan CEGB (Central Electricity Generation – dewan pengelola), setelah melakukan banyak penelitian dan pengembangan yang mendalam, Howden telah menetapkan dasar teoretis mengenai peningkatan laju kebocoran udara pada pemanas udara awal, yaitu ketika pelat sektor dapat disesuaikan, perlu ditambahkan satu set perangkat penyegelan fleksibel untuk memastikan kedap udara antara pelat berbentuk kipas dan bagian-bagian statis saat pelat tersebut disesuaikan dan digerakkan; Namun, dalam kondisi suhu tinggi jangka panjang dan erosi akibat abu terbang, efek penyegelan dari perangkat penyegelan fleksibel tersebut akan terus menurun, sehingga kebocoran udara sekunder pun akan meningkat secara proporsional.

Menurut hasil penelitian di atas, Howden telah mengadopsi struktur segel ganda tetap yang ditunjukkan pada Gambar 5-6, yaitu sistem segel VN, dan memperoleh paten. Untuk mencapai efek segel ganda pada struktur pelat sektor dengan lebar yang sama, jumlah diafragma radial pada rotor ditingkatkan sebanyak 1 kali. Pada pasangan segel dengan celah segel yang sama, struktur segel ganda dapat mengurangi kebocoran udara langsung sebesar 1/ , yang dapat mengimbangi efek buruk dari peningkatan celah segel pada ujung panas akibat deformasi “jamur” pada rotor, sehingga menciptakan kondisi untuk meninggalkan desain segel yang dapat disesuaikan. Karena desain segel VN meniadakan semua komponen bergerak dan tidak bergantung pada perangkat segel yang mengalami gerakan gesekan terus-menerus atau gerakan ekspansi dalam jangka panjang, tren variasi laju kebocoran umum ditunjukkan pada kurva berikutnya pada Gambar 5-5. Peningkatan sistem segel ini sepenuhnya menghilangkan kelemahan bahwa laju kebocoran udara pada sistem segel yang dapat disesuaikan meningkat tajam seiring dengan lamanya waktu operasi.

Untuk pemanas awal udara dari alh Pada boiler CFB olmen, karena persyaratan pengguna terhadap tingkat kebocoran udara yang sangat rendah, selain menerapkan struktur penyegelan ganda antara sisi udara primer dan sisi udara sekunder, desain tiga segel juga diterapkan pada pelat berbentuk kipas di sisi udara sekunder dan sisi gas buang. Dengan demikian, tingkat kebocoran udara yang dihitung dapat dikurangi sekitar 0,75%.

Seperti halnya pemanas udara lainnya yang disediakan oleh Howden, desain pemanas udara alholmen mengacu pada prinsip-prinsip panduan berupa investasi awal yang minimal, biaya pemeliharaan yang rendah, dan manfaat ekonomi menyeluruh yang tinggi.

Gambar 5-7 menunjukkan perangkat penggerak pusat tipe lengan poros buatan Howden, yang telah digunakan selama bertahun-tahun oleh perusahaan Howden. Perangkat ini kompak dan mudah dibongkar pasang. Kotak gigi dipasang langsung pada poros penggerak rotor untuk menghindari masalah keausan pada pin pelindung dan roda gigi yang sering terjadi pada mode transmisi sabuk perifer lainnya.

2.4. Desain dan fitur aplikasi pemanas udara untuk boiler howdencfb.

2.4.1. Diterapkan desain empat kompartemen, yaitu saluran udara sekunder ditempatkan di antara dua saluran udara sekunder untuk mengurangi laju kebocoran udara dari udara ke gas buang.

2.4.2. Penerapan menyeluruh teknologi segel ganda dan segel tiga dapat lebih lanjut menurunkan tingkat kebocoran udara pada pemanas awal udara.

2.4.3. Sistem penyegelan tetap dapat mengurangi investasi awal dan secara signifikan meningkatkan manfaat ekonomi menyeluruh selama seluruh periode operasional.

2.4.4. Meningkatkan diameter rotor pemanas awal udara dapat mengurangi hambatan dan menurunkan konsumsi daya kipas.

2.4.5. Ketika unit SNC dioperasikan, amonium sulfat yang terbentuk akibat reaksi senyawa belerang yang terlepas dari amonia dalam gas buang akan memperberat penyumbatan abu pada pemanas awal udara. Oleh karena itu, dapat digunakan blower jelaga semi-teleskopik dan perangkat pencucian air bertekanan tinggi yang mobile untuk membersihkan bagian dingin dari pemanas awal udara.

2.4.6. Dibandingkan dengan pemanas udara unit tradisional, mengingat karakteristik tekanan tinggi pada boiler CFB, diperlukan agar elemen-elemen bantalan pada struktur atas pemanas udara diperkuat ketebalannya secara tepat, serta jumlah penopang dalam saluran gas buang juga harus ditingkatkan secara sesuai.

2.4.7. Karena adanya keseimbangan diri tekanan udara yang bekerja pada saluran gas buang dari pemanas udara, pemanas udara tersebut memiliki karakteristik daya dukung struktural yang baik.

3. Metode seleksi

Howden menerapkan pemilihan model komputer, yang dapat memenuhi kebutuhan pengguna sejauh mungkin. Pengguna yang ingin menggunakan pemanas awal udara buatan Howden diharuskan menyediakan data berikut:

3.1. Parameter kinerja

Data berikut, jika tersedia, harus dimasukkan dalam permintaan pengguna:

3.1.1. Arah aliran gas buang, misalnya apakah arah alirannya vertikal atau horizontal.

3.1.2. Jumlah pemanas udara awal yang dipasangkan dengan satu ketel dan jumlah ketel.

3.1.3. Lokasi pemanas udara awal, misalnya di dalam ruangan atau di luar ruangan.

3.1.4. Ketinggian atau tekanan atmosfer.

3.1.5. Sifat-sifat bahan bakar yang dibakar.

3.1.6. Aliran massa pada saluran masuk gas buang dari pemanas udara.

3.1.7. Kandungan abu. Jika kandungan abu sangat tinggi, analisis abu dan kapasitas panas spesifik harus disampaikan.

3.1.8. Laju alir massa keluaran udara sekunder dan/atau udara primer dari pemanas awal udara.

3.1.9. Kisaran dan nilai rata-rata kelembapan serta suhu lingkungan.

3.1.10. Suhu masuk gas buang.

3.1.11. Suhu keluaran gas buang setelah koreksi kebocoran udara dan tanpa koreksi, serta segala persyaratan mengenai suhu minimum.

3.1.12. Suhu udara primer dan sekunder pada saluran masuk.

3.1.13. Metode pengaturan suhu udara masuk, seperti sirkulasi ulang udara panas dari udara sekunder, penambahan pemanas sebelum udara primer atau udara sekunder, dan lain-lain.

3.1.14. Perbedaan tekanan ujung panas.

3.1.15. Kehilangan tekanan maksimum pada sisi gas buang dan sisi udara, atau kehilangan tekanan pada sistem gabungan gas buang dan udara pada ketel bertekanan.

3.1.16. Setiap faktor ketidakstabilan yang mungkin, seperti suhu masuk gas buang yang tinggi atau kebutuhan untuk menetapkan posisi elemen pertukaran panas, dan sebagainya.

3.1.17. Mode desain ketel uap, seperti ketel dengan keseimbangan alami atau ketel sirkulasi paksa.

3.1.18. Laju kebocoran udara maksimum yang diizinkan harus dinyatakan dalam persentase massa pada inlet gas buang atau melalui perubahan kandungan O2 pada sisi gas buang. Dalam hal ini, kandungan oksigen pada gas buang wajib disampaikan.

3.1.19. Persyaratan jaminan kinerja.

3.1.20. Kontrol pelat sektor ujung panas.

3.2. Kondisi lokasi

Jika kondisi situs berikut ini tersedia, akan membantu dalam pemilihan jenis:

3.2.1. Tegangan, fase, dan frekuensi dari pasokan listrik yang disediakan.

3.2.2. Tekanan dan suhu media pembersihan jelaga yang disediakan, seperti uap atau udara.

3.2.3. Tekanan, suhu, dan komposisi sumber air yang disediakan.

3.2.4. Udara terkompresi disediakan.

3.3. Persyaratan pasokan

3.3. Persyaratan bahan khusus apa pun untuk rotor, seperti saluran udara.

3.3.2. Persyaratan khusus mengenai bahan, ketebalan, dan umur pakai dari elemen pertukaran panas.

3.3.3. Jenis sootblower serta apakah diperlukan kontrol lokal, dan apakah persyaratan pasokan di luar titik akhir pipa air (pelat flensa) terlampaui. Dalam hal ini, persyaratan material untuk pipa dan katup harus ditentukan.

3.3.4. Segala persyaratan tambahan yang terkait dengan instrumen pengukuran, seperti instrumen pengukur penurunan tekanan, pengukuran suhu bantalan, dan sebagainya. Pada saat yang sama, titik-titik akhir dari lingkup penyediaan harus ditentukan, misalnya kotak sambungan dan kabel peralatan listrik. Lingkup penyediaan secara umum mencakup perangkat alarm penghentian putaran rotor, termokopel suhu minyak bantalan, dan sebagainya.

3.3.5. Jumlah dan jenis motor penggerak, misalnya AC, DC, atau udara bertekanan.

3.3.6. Persyaratan lainnya, seperti baut pengunci, dan sebagainya.

3.3.7. Persyaratan khusus untuk perlindungan permukaan dan pengemasan cat.

3.3.8. Tempat pengiriman khusus.

3.3.9. Persyaratan apa pun mengenai bahasa dokumen.

3.3.10. Apakah terdapat persyaratan uji lapangan untuk perusahaan Howden.

4. Contoh pemilihan

Berikut ini adalah contoh tipikal pemanas udara pada Unit CFB berkapasitas 300 MW. Parameter pemilihan tipe pemanas udara disajikan dalam Tabel 5-2.

Parameter pemilihan	Kondisi kerja BMCR	ECR Kondisi kerja
Aliran gas buang pada saluran masuk (kg/s)	408.05	382.7
Aliran udara pada outlet udara sekunder (kg/s)	154.3	134.4
Aliran udara pada outlet udara primer (kg/s)	142.5	140.3
Suhu gas buang pada saluran masuk ( derajat Celcius )	308	299
Suhu gas buang pada outlet ( derajat Celcius )	137.2	134.1
Suhu masuk udara primer ( derajat Celcius )	45	45
Suhu keluaran udara primer ( derajat Celcius )	275.7	269.5
Suhu masuk udara sekunder ( derajat Celcius )	35	35
Suhu keluaran udara sekunder ( derajat Celcius )	273.9	268.7
Keseimbangan tekanan dari udara primer ke udara sekunder (kPa)	11.2	11.2
Keseimbangan tekanan dari udara sekunder ke sisi panas gas buang (kPa)	14.56	14.56
Penurunan tekanan sisi gas buang (kPa)	0.976	0.864
Penurunan tekanan udara primer (kPa)	0.599	0.579
Penurunan tekanan udara sekunder (kPa)	0.62	0.486

Menurut parameter pemilihan dalam tabel 5-2, hasil berikut dapat diperoleh:

4.1. Setiap ketel dilengkapi dengan satu set pemanas udara 32vnq1600.

4.2. Luas permukaan pertukaran panas dari setiap pemanas udara (satu sisi): 42892 m².

4.3. Berat bersih masing-masing pemanas udara: 431 t.

4.4. Kecepatan pemanas awal udara: 0,75 r/menit

5. Lingkup pasokan dan persyaratan pesanan

Ruang lingkup penyediaan meliputi desain produk, pengadaan, manufaktur, pengujian pabrik, gambar instalasi dan commissioning, serta manual operasi dan pemeliharaan.

5.1. Pabrik dan peralatan:

5.1.1. Rotor dan elemen pertukaran panas.

5.1.2. Bantalan rotor.

5.1.3. Segel rotor.

5.1.4. Rumah rotor.

5.1.5. Saluran transisi dan saluran udara pada badan pemanas udara serta komponen pengikat yang diperlukan.

5.1.6. Braket bantalan utama.

5.1.7. Platform atas dan bawah.

5.1.8. Perangkat penggerak, termasuk motor utama dan bantu serta konverter frekuensinya.

5.1.9. Uji jendela dan pintu.

5.1.10. Pintu akses.

5.1.11. Perangkat pembersihan jelaga dengan uap dan pencucian dengan air, termasuk kabinet kontrol lokal.

5.1.12. Header nosel pemadam kebakaran dengan flensa penutup nosel.

5.1.13. Sistem deteksi kebakaran berbasis termokopel.

5.1.14. Kecepatan rotor dan alarm gangguan.

5.1.15. Termokopel suhu oli bantalan rotor.

5.1.16. Masukkan minyak pelumas untuk pertama kalinya.

5.1.17. Plat nama.

5.1.18. Cat pelindung permukaan standar.

5.1.19. Alat khusus.

5.2. Titik pemutusan:

2.5. Flensa masuk dan keluar tidak termasuk.

5.2.2. Titik sambungan antara balok bawah dan kolom samping pemanas udara serta rangka baja boiler pembangkit listrik, tidak termasuk baut sambungan.

5.2.3. Platform atas dan bawah dari struktur badan pemanas awal udara.

5.2.4. Air pemadam kebakaran pada pipa asap dan pipa udara.

5.2.5. Flensa pipa uap dan air untuk blower jelaga bagian atas dan bawah.

5.2.6. Terminal motor.

5.2.7. Flensa air pendingin untuk cangkang bantalan atas rotor.

5.3 yang tidak termasuk dalam lingkup pasokan meliputi:

5.3.1. Sambungkan pipa dan baffle isolasi.

5.3.2. Sambungan ekspansi pipa pada flensa sambungan pemanas udara.

5.3.3. Pipa, katup, dan instrumen di luar pemanas udara awal.

5.3.4. Kabel penghubung dan kabel peralatan listrik.

5.3.5. Starter motor.

5.3.6. Minyak pelumas (kecuali untuk injeksi primer).

5.3.7. Balok rel geser dan derek.

5.3.8. Isolasi, pelapisan, dan pengencangan.

5.3.9. Platform pemeliharaan dan tangga (kecuali platform bawah dan atas pada badan).

5.3.10. Rangka baja penopang.

5.3.11. Fondasi dan teknik sipil.

5.3.12. Instalasi, commissioning, dan uji lapangan.

halaman sebelumnya:

Papua NuginiElemen pertukaran panas

Papua NuginiPemanas awal udara putar DG

: halaman berikutnya